水处理常识点大汇集!你有没有get到?

2019-04-15 10:42:22      点击:
常识点1:
浊度与TSS往往总要相关 一般情况下:TSS=f*T(NTU)。f:二级出水,2.3左右 ;f:滤池出水,1.3-1.6左右。

常识点2:
关于硝化:1g氨氮,4.25g氧气,产生0.16g新细胞,消耗7.07g碱度,需要0.08g无机碳 不考虑同化 1g氨氮,4.57g氧气,消耗7.14g碱度。

常识点3:
关于生物除磷 
1、1gbsCOD对应1.06g醋酸盐,
2、1g醋酸盐产生0.3g细胞物质,
3、细胞中磷含量为0.3g/VSS,
4、1g磷需要大约10gbsCOD。

常识点4:
活性污泥颗粒内部结构:对于污泥来说,好氧区的体积一定,如果水相中含有大量BOD,硝化速率会降低,说明好氧区体积相对减小了,BOD的降解速率要远大于硝化速率。

常识点5:
内源呼吸代谢系数~~ 
1、细胞自身消耗供自己生存 
2、细胞意外死亡 
3、被原后生动物等吃掉 Kd=0.06-0.15,一般取0.10 目前AAO规范中为0.04-0.075 SRT高,kd值对应也高。

常识点6:
关于内源呼吸,我一直认为是控制污泥增长量,或者说变相排泥减少污泥量的一个很好的阶段。我一般理解的内源呼吸阶段,就是污水中的有机物,或者说微生物能够吃的东西已经消耗完全 微生物饿得不行了,就在氧气的作用下消耗自身存储的能量。这时候反应在系统的表象就是 曝气池和沉淀池面均飘颜色偏浅的细碎污泥,连成片,也算一种变相的排泥。

常识点7:
对于完全混合污泥工艺来讲: 出水可溶性COD浓度只与SRT、生长与内源代谢动力系数有关 即出水浓度与进水浓度无关 进水COD浓度影响到的是生物体浓度MLVSS。

常识点8:
关于产泥:
1、异养生物体,
2、细胞残体,
3、硝化菌生物体,
4、进水中不可生物降解的VSS,
5、进水中惰性TSS。

常识点9:
由于污泥的胞外聚合物(俗称EPS)含有较多的硫酸根、磷酸根和羟基等带有负电的官能团,所以几乎所有的污泥表面电荷均为负值。所以污水厂脱泥一般采用阳离子PAM。

常识点10:
气动阀控制时,空压机后面必须要有干燥器,否则冬季由于水汽的影响容易导致阀门关不严。
 
在水处理工程中设计和实际运行中,常常会受到一些问题的困扰,且百思不得其解,下面有关讨论,也许能让你豁然开朗。

问题1:
为什么格栅井和调节池建在一起,而且格栅井比如高度1m,调节池4m,这该如何是好?
回答:
一般情况调节池比格栅井低2米左右。看你的描述应该是工业废水,格栅应该是人工格栅。格栅井可以建在调节池,4m高度包含1m高度;或者建在调节池边上。


问题2:
平流沉砂池设计流速,最大流速应为0.3m/s,最小流速应为0.15m/s。 最小流速为何为0.15m/s?
回答:
也可以0.10m/s,就是流速低了流量就会小,池体构筑物的体积会受到影响。砂子比重大,流速过低会沉积在不该沉积的地方。正如明渠要求流速都要大于0.4一样。
 
问题3:
设计时如何确定污泥龄以及每日剩余污泥排放量(针对那些长泥龄的)?
回答:
15-30d,SRT 一般取20天,剩余污泥排放量根据产生量计算。
 
问题4:
反硝化池池容如何确定,如何确定反硝化池总氮负荷,亦或停留时间、反应速度。书上基本是按照AO整体池容BOD负荷,针针对高氨氮、低COD的工业废水,此设计规范明显不合适。
回答:
设计只会参照规范来核。对于常规的污水厂来说,缺氧段的HRT一般都会在3-4小时之间,工业废水则会按照N消减负荷计算,一般情况下都不会考虑碳源的问题。
 
问题5:
想知道1g污泥液化的需氧量是多少?此数据从何而来?
回答:
1g对应1.42 C5H7NO2。
 
问题6:
启动时投加活性污泥的量是如何确定的?有的说是池容10% ,有的是按污泥浓度来算的;这两个算下来差别还是挺大的。
回答:
一般都是按照体积,按照浓度的话也是体积之间的换算。含水率不同,出来的结果不一样。当干污泥,一般就是脱水之后的污泥,含水率都是80%左右,投到水里的含水率就是98%左右,曝气搅拌之后,体积这个时候换算,就是按照SV30来的,10%还可以,多一点启动的速度就快。
 
问题7:
活性好的污泥絮体是什么样的,不好的呢?
回答:
在《67677新澳门手机版生物相诊断》一书中指出,良好的絮体,有压密性,呈深褐色。在絮体与絮体之间观察不到针尖状小絮体。
良好的絮体
解体后压密性恶化的絮体,细菌类形状已破裂。
解体的絮体

问题8:
初沉池污泥和二沉池剩余污泥,是否需要分开浓缩?分开浓缩按照什么分界,什么时候需要分开,什么时候可以合在一起;合在一起的话,怎么确定浓缩池污泥浓度?
回答:
一般是分别的管道,初沉到重力浓缩池,二沉到气浮浓缩池。对于除磷系统的,二者一般要分开,一起的测进泥含水率即可。最好是分开,初沉污泥无机物较多,二沉池污泥有机物较多,污泥性质不一样,沉降速率不一样。
 
问题9:
氨氮的去除,对于剩余污泥排放的总量有没有影响?比如说进水氨氮是30mg/L,出水时30mg/L。进水氨氮降解到5mg/L时,剩余污泥的量会不会产的多呢?
回答:
进水氨氮到5 mg/L,如果不考虑投加氨氮,污泥产量会降低不少,而且污泥性质会恶化。氨氮不足,污泥会出问题的,如果氨氮降解,也会有污泥产生,只是比较少,污泥产量只有0.12左右,而且氨氮往往只有几十,也就是说氨氮产量会小于异养菌四五十倍。
 
问题10:
硝化反应所需的无机碳如果用碳酸钠补充1g氨氮需要多少碳酸钠?
回答:
严格意义上讲,不需要刻意补充无机碳源,鼓风曝气的就OK,当然碱度不足的需要补充碱度 这属于两个概念。
 
问题11:
之前有听过:取反硝化污泥,加入一定量的未知COD\BOD的污水,同时加入足够的亚硝酸钠,混匀后马上测COD,每隔半小时测COD、pH、NO2-,直至COD、pH基本不再变化为止,混匀后的COD与基本不再变化的COD的差就是BOD值。注意要减去亚硝酸盐对COD的干扰。此法不可能很精确的测出BOD值,但准确率能保证80%。想请问,“反硝化法”测出来的COD差值基本等效于BOD5?还是?
回答:
差值为BOD的量,反硝化利用的基本是可生化性的有机物,因此等同于BOD 大量投加硝酸钠,反硝化的速率很高,可以排除硝态氮不足造成的误差。
 
问题12:
针对生物除磷计算式的其他看法。
回答:
在计算磷的时候,会考虑到剩余污泥排放量,一般是按照0.02△X 设计,这个是按照易降解BOD 1g醋酸产生0.3~0.5gVSS,但是根据好氧吸磷厌氧释磷;好氧其实会合成多余的ATP 超出细菌本身需磷量,而在厌氧池释放磷的时候,即使没有BOD,污泥也会释放磷 ATP水解为ADP为自身提供能量,但是这样释放的磷无法在好氧时吸磷。
 
问题13:
MLSS与谁相关呢?
回答:
MLSS与SRT、曝气池HRT、合成产量系数、COD去除总量、内源呼吸系数相关 。
 
问题14:
剩余污泥量控制:
1)MLSS恒定,确定MLSS,高多排低少排,每天调整 ;
2)SRT恒定,选定SRT=?,根据此计算,每天调整;
3)F/M恒定,选定F/M值,根据此计算,每天调整。 大家推荐哪种?说说利弊。
回答:
1)我推荐第一种,,MLSS恒定,污水水质稳定的时候,大概就是不稳定,变化也会有规律,所以采用恒定的MLSS比较好控制。我都是这样,找准一个范围就行。
2)习惯第二种,但不会每天都调整。一般来说,如果进水水质稳定,运营时间长了,基本都很稳定,不怎么需要调整。
3)大家现在都是采用第一种排泥方式;第二种水质变化比较大的话,可能会造成不利影响;第三种受分析数据影响比较大。
 
问题15:
如何进行排泥控制?
回答:
个人是根据SV30、曝气池面、沉淀池面、出水情况来排泥 最主要是看出水。
 导致出水波动。
 
问题17:
大家都知道污泥浓度越高耗能越大,那么污泥龄越长相对脱泥量就少,同时电耗、药耗也少,问题是维持高污泥浓度和维持低污泥浓度哪个成本更低呢?有没有这方面的理论基础?
回答:
哪个都不低。脱泥省的那点药费电费几乎可以忽略。 高浓度和低浓度都属于运行中出现的特殊情况,一般这种现象不会持续很久。
 
问题18:
污泥浓缩段的影响因素有哪些?
回答:
主要因素是污泥浓缩效果差,含水率高,消耗更多的药剂形成污泥絮体。
 
问题19:
如何确定池体之间的间隔,和池体大小有关?
回答:
体间距主要是要给施工留下足够的作业面,各池基础不能交叉。
 
问题20:
如何确定池壁厚度,一般厚度都是在200—400吧,设计用300,按照以往的前辈总结是按照池深的20分之1 ,不知大家是怎么确定的?
回答:
考虑承压,池子越深,壁厚越厚。例如8500方的氧化沟,池深5米,池壁500。水池侧壁的厚度影响因素很多,如侧壁长度、高度、水位、材质及配筋、抗震级别、等等,必须正确计算,不可以套用。否则要么造成浪费,要么出现事故。
 
问题21:
处理高浓度有机废水,设计的UBF上升流速通常为2t/h,运行通常保证1.7t/h左右的上升流速,请问当处理效果不好是,是该增加上升流速还是该降低上升流速?
回答:
降低上升流速,增加停留时间。
 
问题22:
APBR工艺是什么工艺?
回答:
其实就是两相厌氧工艺。 将厌氧的两端反应分开进行设置工艺构筑物。
 
问题23:
之前做设计时,一般f比值都是按0.7计算,认为67677新澳门手机版厂实际运行中也会是这个数。 后来发现厂里实际运行f比值只有0.3多,处理效果也非常好。
回答:
f值与来水水质、运行控制关系很大 来水水质要占到80%,人为控制20% 来水中的SS性质决定了你的f值大小 处理效果要看VSS的总量。
 
问题24:
鼓风机需氧量的计算,除了公式:
Q2=0.001aQ(So-Se)-c△Xvss +b[0.001Q(Nk-Nke)-0.12△Xvss]-0.62b[0.001Q(Nt-Nke- Noe)-0.12△Xvss] ,
还能不能通过粗略计算:氧化BOD的量+氨氮硝化的需氧量+污泥的内源呼吸好氧量。实际计算有没有应用过?还是误导人的一种说法?
回答:
严格意义上就要这样计算 但往往人会考虑放大系数,喜欢把反硝化的去掉,把排泥的去掉 我核算需氧量都这按照这个来计算。
 
问题25:
鼓风机滤网如果更换或清洗不及时,会不会造成能耗的增加?
回答:
以前实测过会增加0-5个电流 。久了不清洗,堵得太利害,有时候要憋停风机;引起鼓风机喘振。
 
问题26:
鼓风机一般多久清洗一次呢?
回答:
一般一个月清理一次风机滤网,如果有压差计,就可以根据压差来,一般正负超过2 就必须清理了 还要定期排放空气管道里的冷凝水。
 
问题27:
对于那些频繁启停风机的如何处理呢?天天排冷凝水吗?
回答:
风机频繁启停,如果是因为压差过高憋停的,肯定要经常排排冷凝水了 如果是曝气盘曝气管坏得太多,倒灌水进空气管道造成的压差过高,那就要考虑是不是需要更换曝气设备了。
 
问题28:
风机房高温如何解决?
回答:
轴流风机,大风量换气或者水冷。还可以做板房,装空调,人工降温;风机进气做个进风口,加筛网过滤一下空气中杂质。
 
问题29:
进水口潜污提升泵,液位低时,扬程高,流量低,电流大;液位高时,扬程低,流量大,电流低。 理论来讲,流量越大,功率越高,电流越大才对,一直不得其解。
回答:
可通过特性曲线来看。H——Q曲线 H增加,Q下降这个没问题 Q上升,功率也是增加的。


问题30:
为何水泵的吸水管用偏心渐缩管而不用同心渐缩管?
回答:
这种情况一般是离心水泵或自吸泵,避免气蚀的问题,防止气体积累;至于安装方式顶平还是底平跟介质流入泵的上下方位有关,还有说法是跟介质的特性也有关系。
 
问题31:
为什么同心渐偏管不能避免空气混入?
回答:
靠近泵的管细一些,如果是同心的话上下部都会存在一个过渡区,气体或者料浆容易存积。偏心的话,只有上不或者下部是过渡区,而另一侧是平的。配管上,对泵入口管道存在一个“步步高”和“步步低”的说法。
 
问题32:
为了防止冬季气动阀门关闭不严,在空气管道的末端或者压缩机的进气管增设干燥器可以吗?
回答:
可以加干燥器,也可以做保温。
 
问题33:
气蚀导致叶轮损坏的原理是什么?
回答:
理论上由于阀门的开关顺序问题,会导致气泡对叶轮的腐蚀。
实际中确实少见,不过也有。扬程选的太高,而实际工作扬程偏低的时候极易出现气蚀。

问题34:
水力高程—各构筑物水头损失的计算,在实际调试运行中的作用,是否在调试期间验证其实际运行满足其设计高程?
回答:
高程设计不好,容易出现某些池子超高过高,某些地方壅水,无法过水。
 
问题35:
之前企业高工提出过一个理论,在泵的出口增置一根回流管,回流管上设置阀门,通过主管道的阀门控制扬程,而后通过回流管道阀门调整流量,个人觉得有点用,工程上也都在这么做。不知道理论上是否可行?
回答:
这样是可行的,对于小工程这样设计的很好,因为浪费的电占比很小。
 
问题36:
生化池出水渠流量计算Q=1.417bH^(3/2) ,上述为公式 b为堰宽,H为堰上水头,一般为0.1-0.2 。
探讨:
出水堰出流公式似乎是三角堰的公式,但看h的系数3/2似乎又是薄壁堰的公式,跟我找到的公式略有不同。我查到的公式是: 90度三角堰出流公式:Q=1.343*h^(2.47);Q--m3/s(出流量);h--m(堰上水深,就是三角堰的底部尖角到设计水面的高度)。注意,这只是一个三角堰的流量,一共有n个三角堰就要乘以n作为总流量。
薄壁堰(也就是水平的堰)公式:
Q=m*b*SQRT(2*g)*h^(3/2); 
Q--L/s(出流量);
m--385(系数);
b--m(堰宽);
g--9.81(重力加速度,m/s2);
h--m(堰上水深)
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